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龍圖騰網(wǎng)恭喜東北大學(xué)申請(qǐng)的專利一種涉及力學(xué)多參數(shù)變化的帶鋼拉伸彎曲矯直計(jì)算方法獲國(guó)家發(fā)明授權(quán)專利權(quán)，本發(fā)明授權(quán)專利權(quán)由國(guó)家知識(shí)產(chǎn)權(quán)局授予，授權(quán)公告號(hào)為：CN119416590B 。

龍圖騰網(wǎng)通過(guò)國(guó)家知識(shí)產(chǎn)權(quán)局官網(wǎng)在2025-03-25發(fā)布的發(fā)明授權(quán)授權(quán)公告中獲悉：該發(fā)明授權(quán)的專利申請(qǐng)?zhí)?專利號(hào)為：202510012063.7，技術(shù)領(lǐng)域涉及：G06F30/23；該發(fā)明授權(quán)一種涉及力學(xué)多參數(shù)變化的帶鋼拉伸彎曲矯直計(jì)算方法是由李雪夢(mèng);孫杰;田寶錢(qián);丁成硯;雷佳為;鄭家娜;彭文;張殿華設(shè)計(jì)研發(fā)完成，并于2025-01-06向國(guó)家知識(shí)產(chǎn)權(quán)局提交的專利申請(qǐng)。

本一種涉及力學(xué)多參數(shù)變化的帶鋼拉伸彎曲矯直計(jì)算方法在說(shuō)明書(shū)摘要公布了：本發(fā)明提供一種涉及力學(xué)多參數(shù)變化的帶鋼拉伸彎曲矯直計(jì)算方法，涉及矯直機(jī)領(lǐng)域。該方法綜合考慮待矯直帶鋼內(nèi)部的初始應(yīng)力情況以及帶鋼在拉伸彎曲矯直過(guò)程中出現(xiàn)的不同應(yīng)力狀態(tài)，建立不同應(yīng)力分布狀態(tài)下帶鋼中性層的縱向應(yīng)變與彎曲曲率的解析通式；在考慮帶鋼的板材強(qiáng)化及初始?xì)堄鄳?yīng)力情況下，建立不同塑性應(yīng)力分布狀態(tài)下帶鋼的曲率解析通式；將帶鋼在不同彎曲輥組和矯直輥組下出現(xiàn)單側(cè)塑性應(yīng)力狀態(tài)和雙側(cè)塑性應(yīng)力狀態(tài)的不同情況疊加，建立帶鋼發(fā)生拉伸彎曲矯直過(guò)程中總殘余應(yīng)變量的解析通式。本發(fā)明通過(guò)建立帶鋼拉伸彎曲矯直計(jì)算方法，準(zhǔn)確掌握帶鋼在拉伸彎曲矯直過(guò)程的變化規(guī)律，以減少帶鋼缺陷，提高帶鋼質(zhì)量。

本發(fā)明授權(quán)一種涉及力學(xué)多參數(shù)變化的帶鋼拉伸彎曲矯直計(jì)算方法在權(quán)利要求書(shū)中公布了：1.一種涉及力學(xué)多參數(shù)變化的帶鋼拉伸彎曲矯直計(jì)算方法，其特征在于，包括以下步驟：步驟1：采集生產(chǎn)現(xiàn)場(chǎng)中待矯直帶鋼的相關(guān)參數(shù)，包括幾何尺寸參數(shù)和拉伸彎曲矯直過(guò)程參數(shù)；步驟2：依據(jù)帶鋼所受外力和內(nèi)力平衡原理，分別計(jì)算帶鋼在拉伸彎曲矯直過(guò)程中橫截面出現(xiàn)單側(cè)塑性應(yīng)力分布狀態(tài)和雙側(cè)塑性應(yīng)力分布狀態(tài)下中性層的縱向應(yīng)變，建立不同應(yīng)力分布狀態(tài)下帶鋼中性層的縱向應(yīng)變與彎曲曲率的解析通式；步驟2.1：將帶鋼視為線性強(qiáng)化彈塑性材料，根據(jù)帶鋼在拉伸彎曲矯直過(guò)程中橫截面上應(yīng)力分布狀態(tài)判斷帶鋼橫截面應(yīng)力分布狀態(tài)屬于單側(cè)塑性應(yīng)力分布狀態(tài)或雙側(cè)塑性應(yīng)力分布狀態(tài)；步驟2.2：基于帶鋼內(nèi)外力平衡方程，對(duì)帶鋼進(jìn)行拉伸彎曲矯直過(guò)程中出現(xiàn)的單側(cè)塑性應(yīng)力分布狀態(tài)的解析機(jī)理進(jìn)行分析，得到單側(cè)塑性應(yīng)力分布狀態(tài)下帶鋼中性層的縱向應(yīng)變；步驟2.3：基于帶鋼內(nèi)外力平衡方程，對(duì)帶鋼進(jìn)行拉伸彎曲矯直過(guò)程中出現(xiàn)的雙側(cè)塑性應(yīng)力分布狀態(tài)的解析機(jī)理進(jìn)行分析，得到雙側(cè)塑性應(yīng)力分布狀態(tài)下帶鋼中性層的縱向應(yīng)變；步驟3：在考慮帶鋼的板材強(qiáng)化及初始?xì)堄鄳?yīng)力情況下，結(jié)合帶鋼的多力學(xué)參數(shù)進(jìn)行彎曲曲率與彎矩求解，依據(jù)力矩平衡原理，建立不同塑性應(yīng)力分布狀態(tài)下帶鋼的曲率解析通式；步驟3.1：結(jié)合帶鋼張力、帶鋼初始?xì)堄鄳?yīng)力、拉伸層表面應(yīng)力、壓縮層表面應(yīng)力建立帶鋼出現(xiàn)單側(cè)塑性應(yīng)力狀態(tài)下的力矩平衡條件，如公式（7）所示： （7）其中，為帶鋼長(zhǎng)度方向坐標(biāo)，為帶鋼寬度方向坐標(biāo)，為帶鋼厚度方向坐標(biāo)，為帶鋼的寬度，為帶鋼厚度，為帶鋼初始?xì)堄鄳?yīng)力，為帶鋼張力，為帶鋼屈服應(yīng)力，為帶鋼強(qiáng)化模量與彈性模量之比，為帶鋼出現(xiàn)單側(cè)塑性應(yīng)力狀態(tài)的彈性區(qū)域高度，為帶鋼出現(xiàn)單側(cè)塑性應(yīng)力狀態(tài)的中性層偏移量，為帶鋼出現(xiàn)單側(cè)塑性應(yīng)力狀態(tài)的彎矩，如公式（8）所示： （8）由單側(cè)塑性應(yīng)力狀態(tài)的彎矩與曲率公式，得到帶鋼出現(xiàn)單側(cè)塑性應(yīng)力狀態(tài)的曲率，如公式（9）所示： （9）其中，E為帶鋼的彈性模量，為帶鋼截面的慣性矩；步驟3.2：結(jié)合帶鋼張力、帶鋼初始?xì)堄鄳?yīng)力、拉伸層表面應(yīng)力、壓縮層表面應(yīng)力建立帶鋼出現(xiàn)雙側(cè)塑性應(yīng)力狀態(tài)下的力矩平衡條件，如公式（10）所示： （10）其中，為帶鋼出現(xiàn)雙側(cè)塑性應(yīng)力狀態(tài)的彈性區(qū)域高度，為帶鋼出現(xiàn)雙側(cè)塑性應(yīng)力狀態(tài)的中性層偏移量，為帶鋼出現(xiàn)雙側(cè)塑性應(yīng)力狀態(tài)的彎矩，如公式（11）所示： （11）由雙側(cè)塑性應(yīng)力狀態(tài)的彎矩與曲率公式，得到帶鋼出現(xiàn)雙側(cè)塑性應(yīng)力狀態(tài)的曲率，如公式（12）所示： （12）步驟4：結(jié)合步驟2和步驟3，將帶鋼在不同彎曲輥組和矯直輥組下出現(xiàn)單側(cè)塑性應(yīng)力狀態(tài)和雙側(cè)塑性應(yīng)力狀態(tài)的不同情況疊加，建立帶鋼發(fā)生拉伸彎曲矯直過(guò)程中總殘余應(yīng)變量的解析通式；步驟4.1：由步驟2.2帶鋼出現(xiàn)單側(cè)塑性應(yīng)力狀態(tài)的中性層縱向應(yīng)變和步驟3.1帶鋼單側(cè)塑性應(yīng)力狀態(tài)的曲率，得到帶鋼在壓縮區(qū)不發(fā)生塑性變形，即出現(xiàn)單側(cè)塑性應(yīng)力狀態(tài)時(shí)，帶鋼發(fā)生一次拉伸彎曲矯直過(guò)程的殘余應(yīng)變量，如公式（13）所示： （13）其中，為帶鋼出現(xiàn)單側(cè)塑性應(yīng)力狀態(tài)時(shí)卸載后彈性恢復(fù)的彈復(fù)應(yīng)變；當(dāng)發(fā)生多次此類拉伸彎曲矯直時(shí)，帶鋼發(fā)生多次拉伸彎曲矯直過(guò)程的殘余應(yīng)變量，如公式（14）所示： （14）其中，為此類拉伸彎曲矯直發(fā)生次數(shù)；步驟4.2：由步驟2.3帶鋼出現(xiàn)雙側(cè)塑性應(yīng)力狀態(tài)的中性層縱向應(yīng)變和步驟3.2帶鋼出現(xiàn)雙側(cè)塑性應(yīng)力狀態(tài)的曲率，得到帶鋼在壓縮區(qū)發(fā)生塑性變形，即出現(xiàn)雙側(cè)塑性應(yīng)力狀態(tài)時(shí)，帶鋼發(fā)生一次拉伸彎曲矯直過(guò)程的殘余應(yīng)變量，如公式（15）所示： （15）其中，為帶鋼出現(xiàn)雙側(cè)塑性應(yīng)力狀態(tài)時(shí)卸載后彈性恢復(fù)的彈復(fù)應(yīng)變；當(dāng)發(fā)生多次此類拉伸彎曲矯直時(shí)，多次拉伸彎曲矯直過(guò)程的殘余應(yīng)變量，如公式（16）所示： （16）其中，為此類拉伸彎曲矯直發(fā)生次數(shù)；步驟4.3：由步驟4.1和步驟4.2，建立帶鋼在拉伸彎曲矯直過(guò)程中總殘余應(yīng)變量的解析通式，如公式（17）所示： （17）。

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